山東某制漿造紙企業(yè)主要生產(chǎn)高檔包裝紙、高檔工業(yè)用原紙、高級文化辦公用紙等，生產(chǎn)車間由數(shù)條木漿生產(chǎn)線和20余條抄紙生產(chǎn)線組成，廢水排放量達到5～8萬m3/d，其中高濃化學漿黑液進入堿回收車間濃縮、燃燒，回收無機堿；化機漿車間制漿廢水、抄紙車間紙機白水及生活污水進入污水處理廠，經(jīng)過脈沖厭氧流化床反應器（PAFR）—改良型氧化溝（ABR+卡魯塞爾氧化溝）—高級氧化工藝處理后達標排放。污水處理廠廢水處理工程于2010年下半年開始規(guī)劃建設，2011年7月份進水調(diào)試，2011年11月份正常運行至今。  

1工藝概況  

1.1設計進出水水質(zhì)及水量  

污水處理廠廢水處理工程總設計規(guī)模為10萬m3/d，設計出水執(zhí)行《制漿造紙工業(yè)水污染物排放標準》（GB3544—2008）排放標準的要求。設計進出水水質(zhì)如表1所示。  

表1設計進出水水質(zhì)  

由于污水處理廠廢水主要來自原料木片的洗滌、化機漿生產(chǎn)過程以及紙機白水，污染物成分復雜，主要是一些分子結構較穩(wěn)定的大分子污染物，如木質(zhì)素、纖維素、半纖維素，及部分其他有機雜質(zhì)和泥砂等無機物。廢水COD、SS均較高，可生化性較差，屬于較難處理的工業(yè)廢水之一。  

1.2廢水處理流程  

廢水處理工藝流程見圖1。  

圖1廢水處理工藝流程  

廢水先經(jīng)過圓網(wǎng)機濾去細小纖維和懸浮物后，自流進入1#絮凝反應池。絮凝反應池出水進入初沉池，沉淀污泥由刮吸泥機吸出，泵送至污泥濃縮池，出水自流進入調(diào)節(jié)池，進行水質(zhì)與水量的調(diào)節(jié)。調(diào)節(jié)池中的廢水經(jīng)泵提升至PAFR，由脈沖布水器進行布水，在水解和產(chǎn)酸菌的作用下，廢水中大分子有機物被分解成小分子有機物，廢水中溶解性有機物顯著增加，提高了廢水的可生化性。PAFR出水進入改良型氧化溝，利用好氧菌的吸附、氧化分解廢水中的有機物，氧化溝所需氧氣由表面曝氣機供給。氧化溝出水進入二沉池，泥水分離后，部分污泥回流至生化系統(tǒng)，部分污泥進入濃縮池。二沉池出水自流至集水池，再泵送至高級氧化系統(tǒng)進行進一步處理，出水達標排放。沉淀污泥、剩余污泥和化學污泥經(jīng)濃縮、壓濾、干化后作為燃料使用。  

2主要構筑物  

2.1圓網(wǎng)機平臺  

圓網(wǎng)機平臺外形尺寸為長×寬=41.0m×16.0m，篩網(wǎng)規(guī)格為0.178mm（80目）。圓網(wǎng)機16臺。圓網(wǎng)機過濾及清渣無需消耗動力，通過水力流動即可實現(xiàn)。  

2.21#絮凝反應池  

1#絮凝反應池外形尺寸為長×寬×高=16.0m×16.0m×6.0m，HRT為15min。根據(jù)進水水質(zhì)有選擇地投加絮凝劑。1#絮凝反應池1座。  

2.3初沉池  

初沉池外形尺寸為D47.0m×4.5m，表面負荷為0.6m3/（m2·h）。初沉池4座。  

2.4調(diào)節(jié)池  

調(diào)節(jié)池面積為2514.0m2，高5.0m，HRT為2.7h。在廢水進入生化處理系統(tǒng)之前，需預先調(diào)節(jié)水量、水質(zhì)。調(diào)節(jié)池1座。  

2.5PAFR  

PAFR設計流量為80000m3/d，PAFR外形尺寸為長×寬×高=70.0m×38.0m×13.0m，有效水深12.0m，有效容積61270m3，HRT為18.4h。PAFR2座。在PAFR內(nèi)，廢水經(jīng)歷整個厭氧過程，包括水解酸化階段、產(chǎn)氫產(chǎn)乙酸階段和產(chǎn)甲烷階段。該反應器具有以下優(yōu)點：  

（1）脈沖布水器和顆粒污泥。PAFR內(nèi)設有自動高效脈沖布水器（見圖2），僅消耗部分勢能，無潛水攪拌等輔助設備。脈沖布水利用虹吸管中快速流動的水流將主管道中的空氣帶走，使主管道內(nèi)形成一定的真空度，在管道內(nèi)外大氣壓作用下池內(nèi)的水進入主管道后排入池中。由于水流速度快，布水在短時間內(nèi)即可完成，達到脈沖效果。脈沖作用將池底高濃度污泥攪起，使池內(nèi)泥水充分混合，厭氧菌與廢水中的有機物充分接觸；底部采用穿孔布水管布水均勻，可使泥水充分混合，利用兼氧、厭氧菌等生物群體的綜合作用，提高廢水的可生化性。在PAFR啟動階段，接種在PAFR中的普通絮狀污泥，通過脈沖布水的沖擊作用形成連續(xù)的上升-下降過程，污泥不斷互相碰撞、摩擦，易形成致密結構的顆粒化污泥。  

（2）三相分離功能。PAFR呈全封閉式，采用特有的泥水氣三相分離系統(tǒng)，它既能收集分離器下的反應室產(chǎn)生的氣體，又能使分離器上的懸浮物沉淀下來。  

2.6改良型氧化溝  

改良型氧化溝采用“ABR+卡魯塞爾氧化溝”的組合工藝，其以卡魯塞爾氧化溝為主，輔以ABR，性能穩(wěn)定，操作管理簡便，維護工作量小，同時可以有效防止污泥膨脹。  

2.6.1ABR  

ABR外形尺寸為長×寬×高=108.0m×36.0m×5.5m，有效容積為17500m3，水深4.5m，HRT為4.2h。ABR相當于一個完全混合的恒化反應器，其HRT為2～14h。HRT的確定是ABR設計的關鍵。系統(tǒng)HRT的設置應保證水中易降解的COD被自由游動菌充分吸收和利用，使其保持持續(xù)生長并不斷隨出水排出系統(tǒng)。如果HRT選擇得當，絲狀菌在競爭中無法生存，從而不會引起污泥膨脹。ABR1座。  

2.6.2氧化溝段  

氧化溝段外形尺寸為長×寬×高=102.4m×56.05m×5.5m，廊道寬度為9m，有效水深4.8m，容積75000m3，HRT為18.0h。設計COD負荷為87545kg/d，MLSS為4500mg/L，COD污泥負荷為0.324kg/（kg·d）。設計水溫為35～38℃，設計剩余污泥產(chǎn)量為28850kg/d（水溫38℃），設計污泥齡為10.1d（水溫38℃），最大需氧量為4087kg/h（水溫38℃）。氧化溝段曝氣裝置采用倒傘型表面曝氣機（充氧動力效率：2.1kg/kW；功率為132kW的3套，功率為160kW的15套）。氧化溝段3座。

2.7二沉池  

二沉池外形尺寸為D47.0m×4.5m，表面負荷為0.6m3/（m2·h），為中間進水、周邊出水、輻流式沉淀池。二沉池4座。  

2.8高級氧化系統(tǒng)  

集水池外形尺寸為長×寬×高=28.0m×24.0m×5.0m，HRT為0.7h，集水池1座；高級氧化反應池外形尺寸為長×寬×高=28.0m×27.0m×7.5m，HRT為60min，高級氧化反應池1座；終沉池外形尺寸為D47.0m×4.5m，表面負荷為0.6m3/（m2·h），終沉池4座。  

3工藝調(diào)試  

3.1PAFR調(diào)試  

接種污泥取自原有厭氧池排出污泥，通過調(diào)節(jié)池提升泵將污泥提升至厭氧池。接種量SS以8~10kg/m3（反應池）為宜。調(diào)試初期系統(tǒng)啟動水量按照設計水量的30%，COD容積負荷在0.3~0.5kg/m3左右。當COD去除率＞45%、出水VFA＜700mg/L后，可以逐步提高進水量，每次提高幅度宜在設計進水量的10%左右。在調(diào)試初期，需加堿調(diào)節(jié)pH以確保厭氧出水pH在6.8~7.2。在污泥馴化階段，為加快污泥顆粒化程度，出水內(nèi)循環(huán)量可控制在100%~150%左右。每周1次對厭氧池2、4、6、8、10m高處的污泥層進行取樣觀察，用100mL量筒測定其5min或30min的沉降體積，分析其沉降性能。在運行過程中，根據(jù)厭氧微生物對m（COD）∶m（N）∶m（P）=350∶5∶1的要求適量補充氮、磷。實際運行中氮源應適當提高，厭氧反應器出水NH4+-N在30mg/L左右。  

3.2改良型氧化溝的調(diào)試  

將好氧系統(tǒng)構筑物內(nèi)充滿新鮮廢水，隨后投加好氧菌種，菌種可選擇污水處理廠二沉池的剩余污泥。與此同時，開啟曝氣設備及污泥回流系統(tǒng)，使好氧系統(tǒng)處于循環(huán)悶曝狀態(tài)1～2d左右。之后采取連續(xù)進水方式，進水量控制在設計流量的15%～30%，進水COD在1000mg/L左右，二沉池的污泥大部分回流至好氧進水單元。當生化系統(tǒng)COD去除率達到75%左右時，逐步增加好氧系統(tǒng)進水量。調(diào)試運行過程中，應注意以下幾點：（1）控制生化系統(tǒng)的溫度在15~35℃；（2）污水pH保持在6.0~9.0；（3）營養(yǎng)物的需要量約為m（COD）∶m（N）∶m（P）=100∶5∶1；（4）溶解氧一般應控制在2～4mg/L；（5）定期或隨時調(diào)節(jié)回流比和回流量，污泥回流比在50%~100%左右；（6）調(diào)節(jié)MLSS和SV，控制剩余污泥的排放量，好氧系統(tǒng)設計MLSS為3000～5000mg/L，SV30一般控制在50%以下。  

4調(diào)試過程中的問題及相應對策  

調(diào)試過程中存在的問題及采取的相應對策：  

（1）PAFR出水pH低，VFA異常升高。調(diào)試過程中，PAFR連續(xù)幾天出現(xiàn)出水pH低、VFA異常升高的情況。通過觀察對比每天的實驗記錄，發(fā)現(xiàn)該時期進水pH與之前無明顯變化；通過對比每天的進水水質(zhì)及水量發(fā)現(xiàn)，進水水量基本維持恒定，但進水負荷明顯升高。據(jù)此推測，上述情況可能是由于厭氧處理負荷過高導致有機酸積累引起的。  

針對上述情況，在無法改變進水水質(zhì)前提下，及時調(diào)整每天進水量，保證每天進入PAFR的總負荷基本恒定，同時增加厭氧污泥量。經(jīng)過幾天的調(diào)整，PAFR出水pH低、VFA異常升高的情況未再出現(xiàn)。  

（2）改良型氧化溝ABR和氧化溝段均出現(xiàn)大量泡沫，氧化溝段出現(xiàn)部分污泥上浮。調(diào)試過程的一段時期內(nèi)，ABR和氧化溝段出現(xiàn)大量泡沫，并且氧化溝段出現(xiàn)部分污泥上浮的情況。鏡檢觀察到活性污泥中含有大量的絲狀菌，據(jù)此判斷部分污泥上浮為絲狀菌大量繁殖引起的污泥膨脹。通過逐一排查引起污泥膨脹的因素，發(fā)現(xiàn)進水中氮、磷營養(yǎng)物質(zhì)投加及時，pH在正常范圍，溶解氧也基本維持在2.0～4.0mg/L，由此最終確定污泥膨脹是由進水有機物質(zhì)太少，生化池內(nèi)F/M太低，導致微生物食料不足引起的；而大量泡沫的出現(xiàn)可能與系統(tǒng)的污泥停留時間較長、污泥回流率較低有關。  

針對上述情況，采取了以下措施：適當提高進水負荷；加大排泥量，降低污泥齡，防止污泥老齡化；在ABR和氧化溝池壁周邊增設噴淋裝置，通過噴灑水流或水珠打碎浮在水面的氣泡，減少泡沫。通過以上措施，ABR和氧化溝段出現(xiàn)大量泡沫及氧化溝段部分污泥上浮問題基本得到解決，整個好氧系統(tǒng)逐漸趨于正常。  

（3）二沉池大量污泥上浮。二沉池的排泥裝置采用的是雙周邊傳動全橋式刮吸泥機，污水從池中心的進水管導流筒擴散，均勻地向周邊輻射狀流出，呈懸浮狀的污泥經(jīng)沉淀后沉積于池底（池底基本保持水平），上清液通過溢流堰板由出水槽排出池外。雙周邊傳動全橋式刮吸泥機主梁下部連接管路支架、污泥刮集泥斗、吸泥管路等，利用液位差通過虹吸管將集泥槽的污泥排至中心排泥管自吸式排泥。雖然該裝置無需動力，運行費用低，但虹吸管和吸泥管路很容易出現(xiàn)漏氣的情況，虹吸被破壞，二沉池無法正常排泥。在調(diào)試運行初期，由于未能及時發(fā)現(xiàn)該問題，導致二沉池的大量污泥沉積于池底，污泥在二沉池內(nèi)停留時間過長，發(fā)生酸化或反硝化反應導致大量污泥上浮。  

基于上述情況，組織專業(yè)技術人員集中檢修了所有刮吸泥機的吸泥管路，以避免管路漏氣情況的發(fā)生；同時加強了二沉池刮吸泥裝置的日常巡檢。通過以上措施，基本保證了二沉池的正常運行。  

5系統(tǒng)運行效果及處理成本分析  

5.1系統(tǒng)運行效果  

本工程采用PAFR—改良型氧化溝—高級氧化工藝處理制漿造紙廢水取得較好的處理效果，出水水質(zhì)穩(wěn)定，達到《制漿造紙工業(yè)水污染物排放標準》（GB3544—2008）的要求。系統(tǒng)運行效果見表2。  

表2主要污染物去除效果mg/L  

將系統(tǒng)連續(xù)運行1周的各工段出水COD數(shù)據(jù)繪制成圖，如圖3所示。  

由圖3可知，系統(tǒng)進水COD在1周內(nèi)出現(xiàn)了一定幅度的波動，其波動范圍在2100~3500mg/L。但經(jīng)過PAFR—改良型氧化溝—高級氧化工藝處理后，出水COD變化幅度不大，均維持在60mg/L以下。據(jù)此推測，該組合工藝具有較強的耐沖擊力，不會因進水負荷的波動引起出水水質(zhì)的劇烈變化。  

5.2運行成本分析  

本廢水處理工程規(guī)模為100000m3/d。  

5.2.1電費  

總裝機容量為6029.7kW，按實際運行功率4639.0kW核算，負荷系數(shù)取0.8，綜合電價按0.60元/（kW·h）計，則電費為4639.0÷100000×24×0.8×0.6=0.534元/m3。  

5.2.2藥劑費  

各項藥劑費用如表3所示。  

表3各項藥劑費用  

由表3經(jīng)計算可知，總的藥劑費用為1.781元/m3。  

5.2.3工資福利費  

平均工資為1000元/（月·人），職工定員為48人，工資福利費為1000×48÷30÷100000=0.016元/m3。  

則該廢水處理工程直接運行費用為0.534+1.781+0.016=2.331元/m3。

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